**火车站及地下区间模板支架计算书
**火车站及地下区间结构模板支架计算书 计 算：
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中国中铁股份有限公司 **市轨道交通1号线、2号线一期 施工总承包项目经理部 二〇一八年八月十日 目 录 1.工程概况 1 2.计算目标 1 3.计算依据 1 4.计算理论及方法 1 5.计算参数取值 1 6.荷载组合 3 6.1恒载 3 6.2活载 3 6.3荷载组合 3 7.模板体系计算 3 7.1板厚700mm支架检算 3 7.1.1支架体系计算 3 7.2板厚400mm中板支架检算 11 7.2.1支架体系计算 11 7.3顶板梁截面900mm×1600mm支架检算 19 7.3.1顶板梁底模支架体系计算 19 7.3.2顶板梁侧模板验算 27 7.4中板梁截面800×1000mm支架检算 34 7.4.1中板梁底模检算 34 7.4.2 中板梁侧模板验算 42 7.5侧墙模板支架检算 49 7.5.1侧墙模板设计 49 7.5.2侧墙模板检算 49 7.6柱子模板支架检算 56 7.6.1柱子模板设计 56 7.6.1柱子模板检算 56 7.7中隔墙模板支架检算 60 7.7.1中隔墙模板设计 60 8施工注意事项 67 1.工程概况 **火车站结构顶板厚度为700mm，标准段中板厚度为400mm，底板厚度为900mm；
顶纵梁截面尺寸为900×1600mm ，中纵梁截面尺寸为800×1000mm，侧墙厚700mm。
明挖地下区间结构顶板厚度为700mm，底板厚度为800～900mm，侧墙厚度为600~700mm。
2.计算目标 本计算的计算目标为：
1）验算各构件强度；
2）验算各构件的刚度；
3）验算各构件的稳定性。
3.计算依据 本计算的计算依据如下：
1）《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010） 2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2010） 3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011） 4）《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012) 5）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 6）《钢结构设计标准》（GB50017-2017） 7）施工图纸 4.计算理论及方法 本计算主要依据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）、《钢结构设计标准》（GB50017-2017）等规范中的相关规定，通过结构力学求解器软件计算完成。
5.计算参数取值 1）胶合板 胶合板截面特性及力学参数详见表5.1-1所示。
表5.1-1 胶合板截面特性及力学参数表 规格 抗弯允许应力[σw]（N/mm2） 10mm宽 弹性模量（N/mm2） 惯性矩I（mm4） 抵抗矩W（mm3） 18mm 20 4860 540 9.0×103 2）方木 方木截面特性及力学参数详见表5.1-2所示。
表5.1-2 方木截面特性及力学参数表 规格 允许应力（MPa） 惯性矩I （m4） 抵抗矩W （m3） 弹性模量（MPa） 抗弯[σw] 抗剪[τj] 8cm×8cm 13 1.4 3413333 85333 9.5×103 3）钢管 ф48×3.0mm钢管，抗弯强度205N/mm2，弹性模量206000N/mm4，查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）得，。
4）盘扣支架 承插型盘扣支架标准外径60mm，壁厚3.2mm，本计算书按规范考虑0.1mm加工误差进行计算。
表5.1-3 盘扣架体各配件力学性能 材料规格 力学性能 立杆φ59.9×3.1mm Q345（A型） 截面面积（A） 5.49×102 mm2 惯性距（I） 2.24×105cm4 回转半径 （i） 20.1mm 每米长质量(kN) 0.06 Q345B强度设计值 [σ] 300Mpa 5）槽钢 查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）表3-4得Q235b槽钢力学参数详见表3.2-3 所示。
表5.1-4 双拼槽钢截面特性及力学参数表 规格 抗弯允许应力[σw] N/mm2） 惯性矩I（mm4） 抵抗矩W（mm3） 弹性模量（N/mm2） 双拼10b槽钢 140 3966000 79320 2.06×105 双拼12槽钢 140 6920000 115400 2.06×105 ［8槽钢 140 1013000 25325 2.06×105 6）工字钢 查《钢结构设计标准》（GB50017-2017）表3-4得Q235b工字钢I16力学参数详见表3.2-3 所示。
表5.1-4 I16工字钢截面特性及力学参数表 规格 抗弯允许应力[σw] N/mm2） 抗剪允许应力[] N/mm2） 惯性矩I（mm4） 抵抗矩W（mm3） 弹性模量（N/mm2） 16工字钢 140 80 11300000 141000 2.06×105 6.荷载组合 6.1恒载 主要包括：①作用于支架的新浇筑板自重②支架结构自重 6.2活载 主要包括：③施工人员、材料及施工机具荷载④振捣混凝土时产生的荷载⑤浇筑混凝土时产生的冲击荷载⑥新浇砼侧压力 6.3荷载组合 设计荷载按下式进行组合：
验算构件强度：1.2倍恒载+1.4倍活载；
验算构件刚度：1倍恒载。
7.模板体系计算 7.1板厚700mm支架检算 泵房及楼板截面厚度700mm顶模采用18mm厚的木胶板+80×80mm方木@250+I16工字钢@1200×1500mm，步距1500mm，M60×3.2mm承插式盘扣支架支撑体系。
7.1.1支架体系计算 1）胶合板模板计算 （1）计算简图及计算模型的确定 一块胶合板宽度为1.2米左右，肋间距250mm，按照简支梁进行计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
0.25 图7.1-1 胶合面板计算简图 按照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》进行荷载取值，顶板模板承受的荷载及组合如下：
表7.1-1模板荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板自重 0.3KN/m2 1.2 0.36 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1×0.7=17.57KN/m2 1.2 21.084 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 27.744 注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取3+1.5=4.5KN/m2。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算 查规范得最大弯矩系数为。
① 强度验算 跨度/板厚=300/18＜100，属小挠度连续板。
弯矩: ∵ 图7.1-2 胶合面板弯矩图（2167.2Nmm） ∴抗弯强度满足要求 ② 挠度验算 图7.1-3 胶合面板挠度图（0.234mm） 挠度满足要求 ③ 剪力验算 图7.1-4 胶合面板剪力图（34.68N） 剪力满足要求。
因此，胶合板强度、刚度和剪力满足要求。
2）次龙骨计算 次龙骨采用80×80方木，间距250mm，主龙骨间距1200mm。
（1）计算简图及计算模型的确定 1.20 1.20 1.20 按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
图7.1-5次龙骨计算简图 表7.1-2次龙骨荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板自重 0.3+0.179=0.479KN/ m2 1.2 0.575 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 17.57KN/m2 1.2 21.084 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 27.959 注：方木自重查规范得7KN/m3，80×80方木荷载为0.179KN/m2用于强度验算的均布荷载设计值。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值: （2）强度和挠度的检算 根据规范得：
弯矩系数，挠度系数，剪力系数 ①强度验算 弯矩：
图7.1-6 次龙骨弯矩图（） ∵ ∴抗弯强度合格 ②挠度验算 查规范得，挠度系数为 图7.1-7 次龙骨挠度图（mm） ∴挠度满足要求 ③.剪力验算：
图7.1-8 次龙骨剪力图（N） 因此，次龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
3）主龙骨计算 主龙骨采用I16工字钢，间距1200mm，立杆支撑间距1500mm。
（1）计算简图及计算模型的确定 由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.50 1.50 1.50 图7.1-9 主龙骨计算简图 表7.1-3 主龙骨荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板及支架自重 0.479+0.073=0.552KN/ m2 1.2 0.662 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 17.57KN/m2 1.2 21.084 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 28.046 用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算 根据规范得，弯矩系数，剪力系数挠度系数。
①强度检算 弯矩：
图7.1-10 主龙骨弯矩图（） ②挠度检算 图7.1-11 主龙骨挠度图（mm） ∴挠度满足要求。
经检算，主龙骨满足强度、刚度的要求。
③剪力验算 剪力：
图7.1-12 主龙骨剪力图（N） 因此，板底主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
4）立杆计算 立杆采用承插型盘扣60×3.2mm钢管，A=5.49cm2，惯性矩I=22.4cm4，截面模量W=7.7cm3，回转半径2.01cm。立杆间距1200×1500mm，步距1.5m。
表7.1-4立杆荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板及支架自重 0.552KN/ m2 1.2 0.662 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 17.57KN/m2 1.2 21.084 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 28.046 单肢立杆轴向力：
LX---单肢立杆纵向间距，取1500mm；
LY---单肢立杆横向间距，取1200mm；
工字钢重量：0.205KN/m 每根立杆承载面积为1200×1500mm （1）设计荷载检算 盘扣支架设计为立杆间距1.2×1.5m，横杆步距1.5m，立杆抗压强度设计值300N/mm2。
（2）立杆稳定性检算 单肢立杆承载力：
---轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D采用；
A---立杆横截面面积：；
f---钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=300N/mm2；
钢管回转半径：
模板支架立杆计算长度按下列公式计算，并取其中的较大值：
故取 查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D得 立杆的允许荷载为：
∴立杆稳定性满足施工要求。
因此，顶板模板支架经检算，均满足设计荷载要求。
7.2板厚400mm中板支架检算 泵房及中板楼板厚400mm采用18mm厚的木胶板+80×80mm方木@300mm+I16工字钢+1200×1500mm，步距1500mm，M60×3.2mm承插式盘扣支架支撑体系。
7.2.1支架体系计算 1）胶合板模板计算 （1）计算简图及计算模型的确定 一块胶合板宽度为1.2米左右，肋间距300mm，按照简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.2-1胶合面板计算简图 中板模板承受的荷载及组合如下：
表7.2-1胶合面板荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板自重 0.3KN/m2 1.2 0.36 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1×0.4=10.04KN/m2 1.2 12.05 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 18.71 注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取3+1.5=4.5KN/m2。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算 查规范得最大弯矩系数为、挠度系数为、剪力系数为。
①强度验算 跨度/板厚=300/18＜100，属小挠度连续板。
弯矩: ∵ 图7.2-2 胶合面板弯矩图（-2104.88） ∴抗弯强度满足要求 ②挠度验算 图7.2-3 胶合面板挠度图（0.28mm） ∴挠度满足要求 经检算，模板满足强度、刚度的要求。
③ 剪力验算 剪力：
图7.2-4 胶合板剪力图（28.07N） 剪力满足要求。
因此，胶合板强度、刚度和剪力满足要求。
2）次龙骨计算 次龙骨采用80×80方木，间距300mm，主龙骨间距1200mm。
（1）计算简图及计算模型的确定 1.200 按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.20 1.20 图7.2-5 次龙骨计算简图 表7.2-2次龙骨荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板及支架自重 0.479KN/ m2 1.2 0.575 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 10.04KN/m2 1.2 12.05 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 18.925 注：方木自重查规范得7KN/m3，80×80方木荷载为0.179KN/m2用于强度验算的均布荷载设计值。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值: （2）强度和挠度的检算 查规范得弯矩系数。
①强度验算 弯矩：
图7.2-6 次龙骨弯矩图（） ∵ ∴抗弯强度合格 ②挠度验算 查规范得，挠度系数为 图7.2-7 次龙骨挠度图（mm） ∴挠度满足要求 ③剪力验算：
图7.2-8 次龙骨剪力图（N） 因此，次龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
3）主龙骨计算 主龙骨采用I16工字钢，间距1200mm，立杆支撑间距1500mm。
（1）计算简图及计算模型的确定 由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.50 1.50 1.50 图7.2-9 主龙骨计算简图 表7.2-3主龙骨荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板及支架自重 0.479+0.073=0.552KN/ m2 1.2 0.662 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 10.04KN/m2 1.2 12.05 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 19.012 用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算 根据规范得，弯矩系数，挠度系数。
①强度检算 弯矩：
图7.2-10 主龙骨弯矩图（） ②挠度检算 图7.2-11 主龙骨挠度图（mm） ∴挠度满足要求。
③剪力验算 剪力：
图7.2-12 主龙骨剪力图（N） 因此，板底主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
4）立杆计算 立杆采用盘扣式60×3.2mm钢管，A=5.49cm2，惯性矩I=22.4cm4，截面模量W=7.7cm3，回转半径2.01cm。立杆间距1500×1200mm，步距1.5m。
表7.2-7立杆荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板及支架自重 0.552KN/ m2 1.2 0.662 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 10.04KN/m2 1.2 12.05 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 19.012 单肢立杆轴向力：
LX---单肢立杆纵向间距，取1500mm；
LY---单肢立杆横向间距，取1200mm；
每根立杆承载面积为1500×1200mm，工字钢重量0.205 KN/m。
（1）设计荷载检算 盘扣支架设计为立杆间距1.5×1.2m，横杆步距1.5m，立杆抗压强度设计值300N/mm2。
（2）立杆稳定性检算 单肢立杆承载力：
---轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D采用；
A---立杆横截面面积：；
f---钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=300N/mm2；
钢管回转半径：
模板支架立杆计算长度按下列公式计算，并取其中的较大值：
故取 查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D得 立杆的允许荷载为：
∴立杆稳定性满足施工要求。
因此，顶板模板支架经检算，均满足设计荷载要求。
7.3顶板梁截面900mm×1600mm支架检算 本工程截面尺寸为900×1600mm的梁采用18mm厚的木胶板+80×80mm方木@250+I16工字钢+1500mm×600mm，步距1500mm，M60×3.2mm承插式盘扣支架支撑体系，其侧模采用18mm厚的木胶板+次龙骨80×30mm方木@250+双ф48×3.0mm钢管与次龙骨夹牢，在主龙骨钢管外侧设置φ16对拉螺栓将其拉紧。
7.3.1顶板梁底模支架体系计算 1）胶合板模板计算 （1）计算简图及计算模型的确定 一块胶合板宽度为1米左右，肋间距250mm，按照简支梁进行计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.3-1 胶合面板计算简图 顶板模板承受的荷载及组合如下：
表7.3-1模板荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板自重 0.3KN/m2 1.2 0.36 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1×1.6=40.16KN/m2 1.2 48.2 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 54.86 注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取3+1.5=4.5KN/m2。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算 按简支梁进行计算，查规范得。
①强度验算 跨度/板厚=250/18＜100，属小挠度连续板。
弯矩: ∵ 图7.3-2 胶合面板弯矩图（-4285.94） ∴抗弯强度满足要求 ②挠度验算 图7.3-3 胶合面板挠度图（0.53mm） ∴挠度满足要求 经检算，模板满足强度、刚度的要求。
③剪力验算 剪力：
图7.3-4 胶合板模板剪力图（68.6N） 所以剪力满足要求。
经检算，梁底胶合板满足强度、刚度和剪力的要求。
2）次龙骨计算 次龙骨采用80×80方木，间距250mm，主龙骨间距600mm。
（1）计算简图及计算模型的确定 按简支梁计算，计算简图见下图：
0.25 0.60 0.05 图7.3-5 次龙骨计算简图 表7.3-2 次龙骨荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板及支架自重 0.479KN/ m2 1.2 0.575 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 40.16KN/m2 1.2 48.19 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 54.86 注：方木自重查相关规范得7KN/m3，80×80方木荷载为0.179KN/m2用于强度验算的均布荷载设计值。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值: （2）强度和挠度的检算 根据规范计算其弯矩、剪力及位移值。
①强度验算 弯矩：
图7.3-6 次龙骨弯矩图（） ∵ ∴抗弯强度合格 ②挠度验算 查规范得，挠度系数为 图7.3-7 次龙骨挠度图（mm） 挠度满足要求 ③剪力验算 剪力：
图7.3-8 次龙骨剪力图（N） 经检算，梁底模板满足强度、刚度和剪力的要求。
3）主龙骨计算 主龙骨采用I16工字钢，间距600mm，立杆支撑间距1500mm。
（1）计算简图及计算模型的确定 由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.50 1.50 1.50 图7.3-9 主龙骨计算简图 表7.3-3主龙骨荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板及支架自重 0.479KN/ m2 1.2 0.575 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 40.16KN/m2 1.2 48.19 3 施工荷载 取1.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 55.065 注：查规范得16工字钢自重荷载为0.205KN/m。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算 根据规范得，弯矩系数，抗剪系数，挠度系数。
①强度检算 弯矩：
强度满足要求。
图7.3-10 主龙骨弯矩图（） ②挠度检算 图7.3-11 主龙骨挠度图（mm） 挠度满足要求。
③剪力验算 剪力：
图7.3-12 主龙骨剪力图（N） 剪力满足要求。
经检算，主龙骨满足强度、刚度和剪力的要求。
4）立杆计算 立杆采用盘扣式60×3.2mm钢管，A=5.49cm2，惯性矩I=22.4cm4，截面模量W=7.7cm3，回转半径2.01cm。立杆间距600×1500mm，步距1.5m。
表7.3-4立杆荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板及支架自重 0.479KN/ m2 1.2 0.575 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 40.16KN/m2 1.2 48.192 3 施工荷载 取1.5KN/m2 1.4 2.1 合 计 50.867 LX---单肢立杆纵向间距，取1500mm；
LY---单肢立杆横向间距，取600mm；
工字钢重量：0.205KN/m 每根立杆承载面积为600×1500mm (1)设计荷载检算 盘扣支架设计为立杆间距1.5×0.6m，横杆步距1.5m，立杆抗压强度设计值300N/mm2。
(2)立杆稳定性检算 单肢立杆承载力：
---轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D采用；
A---立杆横截面面积：；
f---钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=300N/mm2；
钢管回转半径：
模板支架立杆计算长度按下列公式计算，并取其中的较大值：
故取 则 查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D得 立杆的允许荷载为：
∴立杆稳定性满足施工要求。
所以立杆承载力及稳定性均满足要求；
综上，顶板梁底模支撑系统经检算，均满足设计荷载要求。
7.3.2顶板梁侧模板验算 1）侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；
γc------混凝土的重力密度（）取；
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；
计算：t=200/(30+15)=4.44；
T------混凝土的温度（℃）取30℃；
V------混凝土的浇灌速度（m/h），取3m/h；
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=1.6m；
β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
掺具有缓凝作用外剂取1.2；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；
50—90mm时，取1；
110—150mm时，取1.15。此处取1.15；
取上式中的最小值：
侧压力的有效高度为：。
振捣砼侧压力：
侧压力：
2）面板计算 （1）计算简图及计算模型的确定 一块胶合板，其外侧肋间距200mm，按照简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.3-13 梁侧模板计算简图 （2）强度、挠度和剪力验算 查规范得最大弯矩系数为、挠度系数为、剪力系数为。
①强度验算：
弯矩：
图7.3-14 梁侧胶合模板弯矩图（-2730） 顶板梁侧模面板强度满足要求。
②挠度计算：
图7.3-15 梁侧胶合模板挠度图（0.125mm） 顶板梁侧模面板挠度满足要求。
③剪力验算：
顶板梁侧模面板剪力满足要求。
因此，顶板梁侧模板强度、挠度和剪力满足要求。
图7.3-16 顶板梁侧胶合模板剪力图（54.6N） 3）次龙骨计算 次龙骨采用80×30mm方木，竖向布置，间距为200mm，主龙骨用2根ф48×3.0mm钢管与竖肋夹牢，竖向设置1道，钢管背肋与梁底相距100mm，距倒角200mm，次龙骨上端由顶板次龙骨支撑，计算时按简支梁计算，梁侧次龙骨下端处于悬臂状态。
（1）计算简图及计算模型的确定 次龙骨为悬臂简支梁，计算简图如下：
图7.3-17 梁侧次龙骨计算简图 用于强度验算的荷载设计值：
用于变形验算的荷载标准值：
（2）强度、挠度和剪力验算 计算其弯矩、剪力及挠度 ①强度验算 所以顶板梁侧模次龙骨强度满足要求。
图7.3-18 梁侧次龙骨弯矩图（） ②挠度验算 图7.3-19 梁侧次龙骨挠度图（mm） 剪力验算：
图7.3-20 梁侧次龙骨剪力图（N） 因此，梁侧次龙骨强度、刚度和剪力满足要求。
4）主龙骨计算 主龙骨用2根ф48×3.0mm钢管与次龙骨夹牢，竖向设置1道，倒角处靠板主龙骨支撑，钢管距离梁底100mm，距离板主龙骨200mm，距在主龙骨外侧设置1道φ16对拉螺栓将其拉紧，对拉螺栓横向间距250mm。
（1）计算简图及计算模型的确定 主龙骨按三跨连续梁计算，竖肋传递来的集中荷载，简化计算为均布荷载。
0.25 0.25 0.25 计算简图如下：
图7.3-21 梁侧主龙骨计算简图 用于强度验算的荷载设计值：
用于变形验算的荷载标准值：
（2）强度、挠度和剪力验算 根据规范计算得：
①强度验算 弯矩：
图7.3-22 梁侧主龙骨弯矩图（） ②挠度验算 图7.3-23 梁侧主龙骨挠度图（mm） ③剪力验算：
图7.3-24 梁侧主龙骨剪力图（N） 因此，梁侧主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
5）对拉螺栓计算 对拉螺栓竖向受力按1600mm，横向间距250mm计算，按最大侧压力计算，每根对拉螺栓承受的拉力为：
采用直径φ16对拉螺栓，净截面积A=144.1mm2，每根螺栓可承受的拉力为：
因此，梁侧模板支架强度、挠度和剪力满足要求。
7.4中板梁截面800×1000mm支架检算 本工程中板梁截面尺寸为800×1000mm，采用18mm厚的木胶板+80×80mm方木@250+I16工字钢+600mm×1500mm，步距1500mm，M60×3.2mm承插式盘扣支架支撑体系，其侧模采用18mm厚的木胶板+次龙骨80×30mm方木@250+双ф48×3.0mm钢管与次龙骨夹牢，在主龙骨钢管外侧设置φ16对拉螺栓将其拉紧。
7.4.1中板梁底模检算 1）胶合板模板计算 （1）计算简图及计算模型的确定 一块胶合板宽度为1米左右，肋间距250mm，按照简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.4-1胶合面板计算简图 中板模板承受的荷载及组合如下：
表7.4-1模板荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板自重 0.3KN/m2 1.2 0.36 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1×1.0=25.1KN/m2 1.2 30.12 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 36.78 注：施工人员及设备荷载、施工振捣荷载和混凝土产生的荷载综合考虑，故取3+1.5=4.5KN/m2。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算 查规范得。
①强度验算 弯矩: ∵ 图7.4-2 胶合面板弯矩图（-2873.44） ∴抗弯强度满足要求 ②挠度验算 图7.4-3胶合面板挠度图（0.33mm） ∴挠度满足要求 经检算，模板满足强度、刚度的要求。
③剪力验算 剪力：
图7.4-4梁底胶合板模板剪力图（45.98N） 剪力满足要求。
经检算，梁底模板满足强度、刚度和剪力的要求。
2）次龙骨计算 次龙骨采用80mm×80mm方木，间距250mm，主龙骨间距600mm。
（1）计算简图及计算模型的确定 按简支梁计算，计算简图见下图：
表7.4-2 次龙骨荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板及支架自重 0.479KN/ m2 1.2 0.575 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1KN/m2 1.2 30.12 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 36.99 注：方木自重查规范得7KN/m3，80×80方木荷载为0.179KN/m2用于强度验算的均布荷载设计值。
0.60 0.20 图7.4-5次龙骨计算简图 用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算 使用结构力学求解器计算弯矩、剪力及位移值。
①强度验算 弯矩：
图7.4-6次龙骨弯矩图（） ∵ ∴抗弯强度合格 ②挠度验算 查规范得，挠度系数为 图7.4-7 次龙骨挠度图（mm） ∴挠度满足要求 ③剪力验算 剪力：
图7.4-8 梁底次龙骨剪力图（N） 经检算，梁底次龙骨满足强度、刚度和剪力的要求。
3）主龙骨计算 主龙骨采用I16工字钢，间距600mm，立杆支撑间距1500mm。
（1）计算简图及计算模型的确定 由于次龙骨较密，简化计算主龙骨近似按均布荷载计算，按三跨连续梁计算，计算简图见下图：
1.50 1.50 1.50 图7.4-9 主龙骨计算简图 表7.4-3 主龙骨荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板及支架自重 0.479+0.073=0.552KN/ m2 1.2 0.662 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1KN/m2 1.2 30.12 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 37.082 工字钢重力荷载为0.205KN/m。
用于强度验算的均布荷载设计值：
用于变形验算的均布荷载标准值：
（2）强度和挠度的检算 根据规范得，弯矩系数，，抗剪系数，挠度系数。
①强度检算 弯矩：
图7.4-10 梁底模主龙骨弯矩图（） ②挠度检算 图7.4-11 梁底模主龙骨挠度图（mm） ∴挠度满足要求。
③剪力验算 剪力：
图7.4-12 梁底主龙骨剪力图（N） 经检算，梁底主龙骨满足强度、刚度和剪力的要求。
4）立杆计算 立杆采用承插型盘扣60×3.2mm钢管，A=5.71cm2，惯性矩I=23.1cm4，截面模量W=7.7cm3，回转半径2.01cm。立杆间距1500×600mm，步距1.5m。
表7.4-4 立杆荷载标准值和设计值 序号 荷载名称 标准值 荷载分项系数 设计值 1 模板及支架自重 0.552KN/ m2 1.2 0.662 2 新浇筑混凝土（包括钢筋）自重 25.1KN/m2 1.2 30.12 3 施工荷载 取4.5KN/m2 1.4 6.3 合 计 37.082 单肢立杆轴向力：
LX---单肢立杆纵向间距，取1500mm；
LY---单肢立杆横向间距，取600mm；
工字钢重量：0.205KN/m 每根立杆承载面积为600×1500mm （1）设计荷载检算 盘扣支架设计为立杆间距0.6×1.5m，横杆步距1.5m，立杆抗压强度设计值300N/mm2。
（2）立杆稳定性检算 单肢立杆承载力：
---轴心受压杆件稳定系数，按照长细比查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D采用；
A---立杆横截面面积：；
f---钢材的抗拉、抗压强度设计值：f=300N/mm2；
钢管回转半径：
模板支架立杆计算长度按下列公式计算，并取其中的较大值：
故取 查《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规范》附录D得 立杆的允许荷载为：
∴立杆稳定性满足施工要求。
综上，中板梁底模支架经检算，均满足设计荷载要求。
7.4.2 中板梁侧模板验算 1）侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；
γc------混凝土的重力密度（）取；
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；
计算：t=200/(30+15)=4.44；
T------混凝土的温度（℃）取30℃；
V------混凝土的浇灌速度（m/h），取3m/h；
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=1.0m；
β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
掺具有缓凝作用外剂取1.2；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；
50—90mm时，取1；
110—150mm时，取1.15。此处取1.15；
取上式中的最小值：
侧压力的有效高度为：，由于梁高为1m，故h取1m。
振捣砼侧压力：
侧压力：
2）面板计算 （1）计算简图及计算模型的确定 一块胶合板，其外侧肋间距250mm，按简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.4-13 中板梁侧模胶合板计算简图 （2）强度、挠度和剪力验算 查规范得：
①强度验算：
弯矩：
图7.4-14 中板梁侧胶合模板弯矩图（-2664.06） 中板梁侧模面板强度满足要求。
②挠度计算：
图7.4-15 中板梁侧胶合模板挠度图（0.33mm） 中板梁侧模面板挠度满足要求。
③剪力验算：
图7.4-16 中板梁侧胶合模板剪力图（-42.63N） 中板梁侧模胶合板剪力满足要求。
因此，中板梁侧模板强度、挠度和剪力满足要求。
3）次龙骨计算 次龙骨采用80×30mm方木，竖向布置，间距为250mm，主龙骨用2道ф48×3.0mm钢管与竖肋夹牢，竖向设置2道，主龙骨间距300mm，上端钢管距离梁转角处200mm，下端钢管距离梁底100mm。
（1）计算简图及计算模型的确定 次龙骨为单跨两端悬臂梁，计算简图如下：
图7.4-17 中板梁侧模次龙骨计算简图 用于强度验算的荷载设计值：
用于变形验算的荷载标准值：
（2）强度、挠度和剪力验算 ①强度验算 支座弯矩：
跨中弯矩：
图7.4-18 中板梁侧次龙骨弯矩图（） ②挠度验算 图7.4-19 中板梁侧次龙骨挠度图（mm） 剪力验算：
图7.4-20梁侧次龙骨剪力图（N） 中板梁侧模次龙骨剪力满足要求。
因此，中板梁侧次龙骨强度、刚度和剪力满足要求。
4）主龙骨计算 主龙骨用2道ф48×3.0mm钢管与次龙骨夹牢，竖向设置2道，外肋间距300mm上端钢管距离梁转角处200mm，下端钢管距离梁底100mm，在主龙骨外侧设置2道φ16对拉螺栓将其拉紧，对拉螺栓竖向间距300mm，其中竖向受力范围按750mm计算，横向间距600mm。
（1）计算简图及计算模型的确定 主龙骨按三跨连续梁计算，竖肋传递来的集中荷载，简化计算为均布荷载。
0.60 0.60 0.60 计算简图如下：
图7.4-21梁侧主龙骨计算简图 （2）强度、挠度和剪力验算 查相关规范得 ①强度验算 弯矩：
图7.4-22 梁侧主龙骨弯矩图（） 梁侧模主龙骨强度满足要求。
②挠度验算 图7.4-23 梁侧主龙骨挠度图（mm） 梁侧模主龙骨挠度满足要求。
③剪力验算：
图7.4-24 梁侧主龙骨剪力图（N） 剪力满足要求。
因此，梁侧模主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
5）对拉螺栓计算 对拉螺栓竖向间距300mm，受力按竖向750mm计算，横向间距600mm，按最大侧压力计算，每根对拉螺栓承受的拉力为：
采用直径φ16对拉螺栓，净截面积A=144.1mm2，每根螺栓可承受的拉力为：
对拉螺栓满足要求。
综上，梁侧模体系强度、挠度和剪力满足要求。
7.5侧墙模板支架检算 7.5.1侧墙模板设计 1）竹胶板几字梁侧墙模板设计 （1）面板体系：面板：18mm厚竹胶板；
纵楞：几子梁，间距150mm布置；
横楞：][10槽钢，间距800mm。
图7.5-1 面板结构图 （2）三角支架体系 支架纵杆：][14b槽钢；
斜杆：][10槽钢。
支架底杆：][10槽钢；
支架斜撑：[10；
支架间距800mm。
2）钢模板侧墙模板设计 模板面板采用5mm钢板，模板边框为8号槽钢；
模板总厚度为85mm。三脚架体系采用和竹胶板几字梁侧墙模板相同的体系进行。
7.5.2侧墙模板检算 本计算书以竹胶板几字梁侧墙模板为例进行检算。
1）混凝土侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
图7.5-2 三角支架结构图 图7.5-3 三角支架结构示意图 式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；
γc------混凝土的重力密度（）取；
t0------新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；
t=200/(25+15)=5；
T------混凝土的温度（℃）取25℃；
V------混凝土的浇灌速度（m/h），取1.5m/h；
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=5.78m；
β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
掺具有缓凝作用外剂取1.2；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；
50—90mm时，取1；
110—150mm时，取1.15。此处取1.15；
取二者中的较小值，作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载为：
侧压力的有效高度为：
倾倒砼侧压力：
侧压力：
2）面板检算 当墙侧模采用木模板时，支承在内楞上一般按简支梁计算，面板长度取标准板板长2440mm，板宽度b=1220mm，面板厚度为18mm,几字梁间距按照l=150mm计算。
（1）强度验算 面板最大弯矩：Mmax=ql2/8=(61.38×150×150)/8=0.172×106N.mm 面板的截面系数：W=1/6bh2=1/6×1220×182=6.59×104mm3 应力：ó= Mmax/W=0.172×106/6.59×104=2.61N/mm2<fm=13 N/mm2 满足要求。
（2）刚度验算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则 q=46.48×1=46.8kN/m 面板截面惯性矩：I=bh3/12=1220×183/12=5.93×105mm4。
模板挠度由式ω= 5ql4/384EI =5×46.48×1504 /384×9000×5.93×105 =0.06mm〈[w]=300/400=0.75mm 满足要求。
3）几字梁检算 几字梁作为竖肋支承在横向背楞上，可作为支承在横向背楞上的三跨连续梁计算，其跨距等于横向背楞的间距最大为L=900mm。
几字梁上的荷载为：q=Fl=61.38×0.15=9.21N/mm F-混凝土的侧压力 l-几字梁之间的水平距离 （1）强度验算 最大弯矩Mmax=qL2/10=0.1×9.21×900×900=746010N.mm 几字梁截面系数：
I=3250000mm4 W=65000mm3 应力：ó= Mmax/W=746010/65000=11.5N/mm2<fm=13 N/mm2 满足要求 （2）刚度验算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则 q=46.48×0.15=6.97kN/m 模板挠度由式ω= ql4/150EI =6.97×9004 /150×9000×3250000 =1.04mm〈[w]=900/400=2.25mm 满足要求。
4）背楞验算 槽钢背楞双[10为模板横肋，单侧支架作用其上，由单侧支架布置知其受力，也可按三跨连续梁计算，其跨距取单侧支架的最大间距800mm。将作用在槽钢背楞上的集中荷载化为均布荷载，取其承受最大荷载的情况， q=FL=61.38×0.8=49.10KN/m。
（1）强度验算 最大弯矩Mmax=qL2/10=0.1×49.10×800×800=3.14×106N.mm 双10#槽钢截面系数：
应力：ó= Mmax/W=3.14×106/79.4×103=39.5N/mm2<fm=215 N/mm2 满足要求。
其中：
（2）刚度验算 刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载的作用，则 q=46.48×0.8=37.18kN/m 模板挠度由式ω= ql4/150EI =37.18×8004 /150×3966000×10.7×105 =0.47mm〈[w]=800/400=2mm 满足要求。
5）支架受力计算 (1)分析支架受力情况（单侧支架按间距800mm布置，则q=61.6×0.8=49.3kN/m） 用sap2000对单侧支架进行受力分析（全部按铰接计算）：
单侧支架计算简图 单侧支架变形图(mm) 单侧支架剪力图 单侧支架弯矩图 单侧支架按间距800mm布置。
（1）分析支架受力情况：取o点的力矩为0，则：
2.67×R=F1×（3.24+1.86/3）+F2×（3.24/2） R=162.56KN 其中：
F1=0.5×0.8×61.38 ×1.86=45.67KN F2=1×0.8×61.38 ×3.24 =159.1KN （2）支架侧面的合力为：F合=F1+F2=204.77KN 根据力的矢量图得F合和R的合力为：
（F总）2= （F合）2+（R）2=204.772+162.562 F总=261.45N 与地面角度为：α=45° 由F总分解成两个互为垂直的力，其中一个与地面成45度，大小为：T45°=COS(45°-α) ×F总=259.77KN T45°共有（8/3）埋件承担， 其中单个埋件最大拉力为：F= T45°/(8/3)=97.41KN （3）埋件强度验算 预埋件为Ⅲ级螺纹钢d=25mm，埋件最小有效截面积为：A=3.14×12.52=491mm2 轴心受拉应力强度：σ=F/A=97.41×103/491 =198.4MPa <f=360MPa 符合要求。
（4）埋件锚固强度验算 对于弯钩螺栓，其锚固强度的计算，只考虑埋入砼的螺栓表面与砼的粘结力，不考虑螺栓端部的弯钩在砼基础内的锚固作用。
锚固强度：F锚=πdhτb=3.14×25×550×3.5 =151.1kN>F=94.17KN 符合要求。
其中：
F锚-锚固力，作用于地脚螺栓上的轴向拔出力（N） d-地脚螺栓直径（mm） h-地脚螺栓在砼基础内的锚固深度550mm τb-砼与地脚螺栓表面的粘结强度(N/mm2) 地脚螺栓浇注完毕后48小时，埋入砼的螺栓表面与砼的粘结力达到3.5Mpa，则可以开始拆模支设支架。
7.6柱子模板支架检算 7.6.1柱子模板设计 柱子采用6mm厚的Q235钢板+［8槽钢+双12槽钢组成联合支撑体系，本检算书以1100×700柱子为例进行检算。
1）模板采用6mm厚的Q235钢板，次龙骨采用的［8槽钢，间距最大350mm，竖向布置。
2）次龙骨外侧设置主龙骨，主龙骨采用双12槽钢，间距最大940mm，横向布置。
3）主龙骨四周各设置一道直径25mm精轧螺纹钢，竖向间距940mm。
图7.6-1 柱模板结构示意图 7.6.1柱子模板检算 1）混凝土侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；
γc------混凝土的重力密度（）取；
t0------新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；
t=200/(30+15)=4.44；
T------混凝土的温度（℃）取30℃；
V------混凝土的浇灌速度（m/h），取1.5m/h；
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=6.38m；
β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
掺具有缓凝作用外剂取1.2；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；
50—90mm时，取1；
110—150mm时，取1.15。此处取1；
取二者中的较小值，作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载为：
侧压力的有效高度为：
倾倒砼侧压力：
侧压力：
2）面板检算 由于次龙骨间距为350mm，则面板为按三跨连续梁计算，取10mm板宽为计算单元。
（1）强度验算 满足要求。
（2）挠度验算 满足要求。
3）次龙骨检算 次龙骨采用［8槽钢，间距最大350mm，竖向布置，主龙骨采用双12槽钢，间距最大940mm，横向布置，按三跨连续梁计算。
（1）强度验算 满足要求。
（2）挠度验算 满足要求。
3）主龙骨检算 主龙骨采用双拼12槽钢，间距最大940mm，横向布置，按简支梁计算。
（1）强度验算 满足要求。
（2）挠度验算 满足要求。
4）拉杆强度校核 拉杆材料：拉杆直径Φ25精轧螺纹钢 拉杆截面面积A=490.9mm2 计算高度可取h=0.94m，计算长度L=1.100mm， 由于背楞所受压力均传自于中间平板所受的压力，而背楞将力传递于2根两端角拉杆）。
从而知道只要校核角拉杆强度即可 角拉杆所受拉应力由下式决定：
σ=30.33KN /4.909×10-4 =61.78Mpa<[σ]=785 MPa 5）螺栓强度校核 模板两端部分的分模面上有高强螺栓二次连接，形式上螺栓与两端 对穿拉杆共同承受长度方向上所有混凝土压力。
模板用M20×60螺栓连接 查表，螺栓材料许用应力[σ]=172 MPa 螺栓截面面积 A=π(D/2)2 =3.14×(20/2)2 =3.14×10-4 4根螺栓所受总拉力为 F=qDh =41.48KN/m2×0.94m×1.1m =42.89KN 螺栓所受拉应力 σ=F/(4A) =42890/(4×3.14×10-4) =34.15Mpa<[σ]=172 MPa 满足要求。
7.7中隔墙模板支架检算 7.7.1中隔墙模板设计 中隔墙厚400mm，侧模采用18mm厚的木胶板+次龙骨几字梁@150mm+双拼10#槽钢主龙骨@900mm，在主龙骨外侧设置φ16对拉螺栓@500mm拉紧。
7.7.2模板支架检算 1）侧压力计算 混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即位新浇筑混凝土的最大侧压力。侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：
式中：F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（）；
γc------混凝土的重力密度（）取；
t0------新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定。当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)；
计算：t=200/(30+15)=4.44；
T------混凝土的温度（℃）取30℃；
V------混凝土的浇灌速度（m/h），取1.5m/h；
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）：Hmax=6.36m；
β1-----外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1；
掺具有缓凝作用外剂取1.2；
β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；
50—90mm时，取1；
110—150mm时，取1.15。此处取1.15；
按照芜弋区间9-9断面取最不利情况，此时Hmax=6.36m 取上式中的最小值：
侧压力的有效高度为：。
振捣砼侧压力：
侧压力：
2）面板计算 （1）计算简图及计算模型的确定 一块胶合板，其外侧肋间距150mm，按简支梁计算，取10mm宽板条作为计算单元，计算简图如下：
图7.7-1 中隔墙侧模面板计算简图 用于强度验算的荷载设计值：
（2）强度、挠度和剪力验算 查规范得：
①强度验算：
弯矩：
图7.7-2 中隔板侧模胶合板弯矩图（-1583.4） 中隔墙侧模面板强度满足要求。
②挠度计算：
图7.7-3 中隔板侧模胶合板挠度图（0.084mm） 中隔墙侧模面板挠度满足要求。
剪力验算：
图7.7-4 中隔板侧模胶合板剪力图（-42.2N） 中隔墙侧模胶合板剪力满足要求。
因此，中隔板侧模面板强度、挠度和剪力满足要求。
3）次龙骨计算 次龙骨几字梁，为100×39mm方木外包3mm铁皮，截面按照100×45mm计算。几字梁竖向布置，间距150mm，主龙骨为水平向布置，间距为900mm，主龙骨用1根φ16对拉螺栓将其拉紧。
（1）计算简图及计算模型的确定 0.90 0.90 0.90 次龙骨按三跨连续梁计算，计算简图如下：
图7.5-5 中隔墙侧模次龙骨计算简图 （2）强度、挠度和剪力验算 根据相关规范得 ①强度验算 弯矩：
图7.7-6中隔板侧模次龙骨弯矩图（） 抗弯强度满足要求。
②挠度验算 挠度满足要求。
图7.7-7 中隔墙侧模次龙骨挠度图（mm） ③剪力验算 图7.7-8 中隔板侧模次龙骨剪力图（N） 因此，中隔墙次龙骨强度、刚度和剪力满足要求。
4）主龙骨计算 主龙骨用双拼10#槽钢与次龙骨夹牢，主龙骨间距900mm，在主龙骨外侧设置1道φ16对拉螺栓将其拉紧，对拉螺栓横向间距500mm。
（1）计算简图及计算模型的确定 主龙骨按三跨连续梁计算，竖肋传递来的集中荷载，简化计算为均布荷载。
0.50 0.50 0.50 计算简图如下：
图7.7-9 中隔板侧模主龙骨计算简图 （2）强度、挠度和剪力验算 查相关规范得 ①强度验算 弯矩：
图7.7-10 中隔板侧模主龙骨弯矩图（） 中隔墙侧模主龙骨强度满足要求。
②挠度验算 图7.7-11 中隔板侧模主龙骨挠度图（mm） 中隔墙侧模主龙骨挠度满足要求。
剪力验算：
图7.5-12 中隔板侧模主龙骨剪力图（N） 剪力满足要求。
因此，中隔墙侧模主龙骨强度、挠度和剪力满足要求。
5）对拉螺栓计算 对拉螺栓竖向受力按900mm，横向间距500mm计算，按最大侧压力计算，每根对拉螺栓承受的拉力为：
采用直径φ16对拉螺栓，净截面积A=144.1mm2，每根螺栓可承受的拉力为：
综上，中隔板侧模支撑体系强度、挠度和剪力满足要求。
8施工注意事项 由于现场施工中存在一些模拟计算中无法考虑到的不确定因素，如自然原因或人为原因造成的临时荷载等，为了尽可能的与模拟条件一致，确保施工安全，须注意以下事项：
1）现场需对进场的材料尺寸、规格、材质进行严格把关，必须与方案一致，验收合格后方可使用。
2）浇筑混凝土时，控制好混凝土的入模温度和浇筑速度。
3）现场要加强对模板和材料的保护，防止模板材料损坏。
4）施工过程中，要做好模板安装拆除的各项安全防护措施，确保施工安全。
