平面图立面图剖面图 [某单位二层仓库建筑物平面图立面图及剖面图见附图筋混凝土结构课程设计]

某单位二层仓库建筑物平面图立面图及剖面图见附图筋混凝土结构课程设计 某单位二层仓库，建筑物平面图，立面图及剖面图见附图《钢筋混凝土结构》课程设计 某单位二层仓库，建筑物平面图，立面图及剖面图见附图《钢筋混 某单位二层仓库，建筑物平面图，立面图及剖面图见附图《钢筋混凝土结构》课程设计 本文内容：
某单位二层仓库，建筑物平面图，立面图及剖面图见附图《钢筋混凝土结构》课程设计 目 录 1.工程概况与设计资料 1.1设计题目 1.2设计内容 1.3结构形式 1.4水文地质 1.5设计荷载 1.6楼屋面做法 1.7材料 1.8建筑物平面尺寸、使用荷载 1.9参考资料 1.10附图（建筑图） 2.现浇钢筋混凝土主次梁单向板楼盖设计（按弹性理论） 2.1截面尺寸假定 2.2板配筋设计（取1m板带） 2.3次梁配筋设计 2.4主梁配筋设计 2.5局部双向板（单块板） 3.钢筋混凝土板式楼梯配筋设计 3.1.梯段斜板设计 3.2平台板配筋设计 3.3平台梁配筋设计 4.混合建筑物墙体设计 - 4.1静力计算方案确定 4.2底层纵墙高厚比验算 4.3底层纵墙承载力验算 5.柱配筋设计 5.1 计算简图 5.2荷载计算 5.3 配筋计算 5.4 柱配筋图 6.混合结构建筑物基础设计 6.1 墙下条形基础 6.2柱下独立基础 1.工程概况与设计资料 1.1设计题目 某单位二层仓库，建筑物平面图、立面图及剖面图见附图。

1.2设计内容（1）按建筑功能要求确定主要承重体系，选择结构方案；
（2）按选定的结构方案，假定主要构件的截面尺寸；
（3）结构构件的设计与计算；
（4）结构施工图绘制。

1.3结构形式 采用混合结构，楼屋盖为钢筋混凝土单向板主次梁，竖向承重结构为内框架，基础为钢 筋混凝土柱下独立基础和墙下条形基础。楼梯为现浇钢筋混凝土板式楼梯。

1.4水文地质 地基土层自上而下为：人工填土,层厚0.6～1.0m；
褐黄色粘土,层厚4.0～4.5m，fa =80 kN/m2, γ＝19 kN/m 3；
灰色淤泥质粉土,层厚20~22m, fa =70 kN/m 2, γ＝18 kN/m 3；
暗绿色粘质粉土,未穿, fa =160 kN/m 2，γ＝20 kN/m 3。地下水位在自然地表以下0.8 m,水质对结构无侵蚀作用。基础持力层为褐黄色粘土层。1.5设计荷载 基本风压及基本雪压按上海地区采用。常用建筑材料和构件自重参照荷载规范确定。屋 面使用荷载按不上人屋面设计（0.5 kN/m 2）。楼面使用荷载值根据荷载规范确定（5.3 kN/m 2）。1.6楼屋面做法 屋面：细砂面层，二布三油PVC防水层, 40厚C20细石混凝土找平层（双向配筋[email protected]）， 最薄处60厚挤塑板保温层, γ＝20 kN/m 3 ，油膏胶泥一度隔气层，100厚现浇钢筋混凝土屋面板，γ＝25 kN/m 3；
板下20厚纸筋灰粉底，γ＝20 kN/m 3 。

楼面：30厚水泥砂浆面层，γ＝20kN/m3 ；

100厚现浇钢筋混凝土梁板，γ＝ 25 kN/m 3；

板底梁面20厚纸筋灰粉面，γ＝17 kN/m 3。1.7材料 混凝土：基础用C20，上部结构用C25。

墙体：±0.000以下采用MU10标准砖，M5水泥砂浆；
±0.000以上采用MU10多孔砖，M5混合砂浆。1.8建筑物平面尺寸、使用荷载数据组号 平面尺寸 屋面使用荷载 楼面使用荷载 8 4×5.7（m)-2×5.7(m) 0.5 kN/m 2 5.3 kN/m 21.9参考资料 （1）教材：混凝土结构与砌体结构、工程制图；

（2）规范：建筑结构荷载规范、混凝土结构设计规范、建筑地基基础设计规范、建筑结 构制图标准等。

1.10附图（建筑图）2.现浇钢筋混凝土主次梁单向板楼盖设计（按弹性理论） 2.1截面尺寸假定 构 件 截面尺寸b×h假定（mm） 板 h= l/40 100 次梁 h= l/（12~18） 250×450 主梁 h=l/（10~14） 250×5502.2 板配筋设计（取1m板带） 2.2.1计算简图 六跨梁，按五跨进行计算。

恒载：
面层 20×0.03×1 = 0.60 kN/m 钢筋混凝土楼面板 25×0.1×1 = 2.50 kN/m板底粉刷17×0.02×1 = 0 .34 kN/m标注值：
恒载 gk = 0.6 + 2.5 + 0.34 = 3.44 kN/m 活载 qk = 5.3 × 1 = 5.3kN/m折算荷载（设计值） g，= 1.2×gk + 1.4×qk /2 =1.2×3.44+1.4×5.3/2 = 7.838kN/mq，=1.4×qk /2 =1.4×5.3/2 = 3.71 kN/m 2.2.2 内力分析 板弯矩计算 截面1 截面B 截面2 截面C 截面3 kg 0.078 -0.105 0.033 -0.079 0.046 M g = kg g’lo 2 (kN.m) 2.207 -2.971 0.934 -2.235 1.302 kq 0.100 -0.119 0.079 -0.111 0.085 M q = kq q’lo (kN.m) 1.339 -1.594 1.058 -1.487 1.138 M = M g+ M q 3.546 -4.565 1.992 -3.722 2.440 （kq按活荷载最不利布置取值。）2.2.3 配筋计算 板配筋计算 截面1 截面B 截面2 截面C 截面3 M(kN.m) 3.546 -4.565 1.992 -3.722 2.440 αs =M2/ α1fcbh02 0.047 0.060 0.026 0.049 0.032 γs =﹝1+√(1－αs)﹞/2 0.976 0.969 0.987 0.975 0.984 As= M/fyγs h0 216.26 280.42 120.13 227.23 147.60 选用 ?8＠150 ?8＠150 ?8＠150 ?8＠150 ?8＠150 实配（mm2 ） 335 335 335 335 335 (b=1000mm，h0 =h－as =80 mm. C25：fc= 11.9 N/mm2，ft= 1.27 N/mm2，α1=1.0;HPB235：fy= 210 N/mm2.) AsmiN =ρmiNbh = mAx(0.2%，0.45×(ft /fy))= 0.45×(1.27/210)×1000×100 = 272 mm2 为满足最小配筋率要求，截面1、截面2、截面C、截面3构造配筋，选用?8＠150 （As=335mm2）分布钢筋：选用?6 ＠2002.2.4 板配筋图 2.3次梁配筋设计 2.3.1 计算简图 2.3.2 荷载标准值 恒载 板传来 3.44×1.9 = 6.536 kN/m 次梁自重 25×0.25×（0.45-0.1）=2.1875 kN/m 次梁粉刷 2×17×0.02×（0.45-0.1）= 0.238kN/m gk = 6.536 +2.1875+0.238 = 8.9615kN/m 活载 板传来qk = 5.3×1.9/1 = 10.07 kN/m 折算荷载（设计值） g，= 1.2×gk + 1.4×qk /4 =1.2×8.9615+0.35×10.07 = 14.2783 kN/m q，= 1.4×3qk /2 =1.4×3×10.07/4 =7.161kN/m 2.3.3内力分析 次梁弯矩计算截面1 截面B 截面2 截面C kg 0.077 -0.107 0.036 -0.071 M q = kg g’ lo 2(kN.m) 35.720 -49.638 16.700 -32.937 Kq 0.100 -0.121 0.081 -0.107M q = kq q’ lo 2 (kN.m) 34.353 -41.567 27.826 -36.758 M = M g+ M q (kN.m) 70.073 -91.308 44.526 -69.695 （kq按活荷载最不利布置取值。） 次梁剪力计算截面1 截面B左 截面B右 截面C左 kg 0.393 -0.607 0.536 -0.464 V g =kg g’ ln (kN) 31.985 -49.401 43.623 -37.763 Kq 0.446 -0.620 0.603 -0.571 V q= kqq’ln (kN) 26.880 -37.367 36.342 -34.429 V = V g+ V q(kN) 58.865 -86.768 79.965 -72.192 2.3.4配筋计算 次梁纵筋配筋计算 截面1 截面B 截面2 截面C M (kN.m) 70.073 -91.308 44.526 -69.695 α1fcbh02 3894007250 512369375 3894007250 512369375 （α1fcbf’h02） αs =M／α1fcbh02 （αs =M／α1fcbf’ h02） 0.018 0.178 0.0114 0.136 γs = (1+√1－2αs)/2 0.991 0.901 0.994 0.927 As= M /(fyγs h0) 567.95 813.98 359.80 603.88 选用 414 418 412 416 实配（mm2 ） 615 1017 452 803 (h0 = h－As =415mm 。C25：
fc= 11.9 N/m m2，ft= 1.27 N/mm2，α1=1.0；
HPB335：
fy = 300 N/mm2。) 支座按矩形截面; 跨中按第一类T形截面, 截面1 bf’= l/3 = 1900 mm 截面2 bf’= l/3 = 1900 mm 各截面的αs V = 56.228 kN 按构造配选箍筋，选用双肢?6＠200 。3.3.5 配筋图 4.混合建筑物墙体设计 4.1静力计算方案确定 楼（屋）盖类别：第一类楼（屋）盖、整体式钢筋混凝土楼盖 横墙间距：5.7×4=22.8 计算方案：刚性方案4.2底层纵墙高厚比验算β=Ho/h= 4820/370= 13.03 μ1=1.0 〔β〕= 24μ2=0.789 β=13.03≤μ1μ2〔β〕=18.936 4.3底层纵墙承载力验算 4.3.1计算单元 （1）计算单元 j取一个开间的窗洞中线间距内的竖向6m宽墙带（2）受荷范围 5.7m×2.85m （3）计算截面 A=2.7×0.37=0.999mm2 4.3.2 计算简图4.3.3荷载资料 屋面荷载：
恒载 屋面板 0.35+1+0.4+2.5+0.34=4.59kN/m2 次梁传来 2.4255×5.7=13.825 kN 主梁传来 3.1185×2.85=8.888 kN 活载0.5 kN/m2 楼面荷载：
恒载楼板 20×0.03+25×0.1+17×0.02=3.44 kN/m2 次梁传来 2.4255×5.7=13.825 kN 主梁传来 3.1185×2.85=8.888 kN活载 5.3 kN/m2 砖墙（厚370mm） 19×0.37=7.03 kN/m2钢窗 0.45 kN/m2 女儿墙（厚240mm）19×0.24=4.56kN/m2荷载计算（按荷载标准值）计算荷载项 荷载计算墙体 Nw3k 女儿墙 5.51×5.7×1=31.407kN Nw2k 第2层 （7.03+0.55+0.34）×5.7×3.9-7.92×3×1.2+0.45×3×1.2=149.1696 kN Nw1k 第1层 （7.03+0.55+0.34）×5.7×4.82-7.92×3×1.2+0.45×3×1.2=190.70208屋面 Nl2k-gMl2k-g 4.59×5.7×2.85+13.825+8.888=97.278 kN 97.278×0.108=10.506 kN.m Nl2k-qMl2k- q 0.5×5.7×2.85=8.1225kN8.1225×0.108=0.877 kN.m ew A0=10√（hc/f）=10√(550/1.5)=191.3mm ew=h/2－0.4a0=h/2-0.4 a0=370/2-0.4×191.3=108mm楼面 Nl1k-gMl1k-g 3.44×2.85×5.7+13.825+8.888=78.5958 kN 78.5958×0.108=8.4883 kN.m Nl1k-qMl1k-q 5.3×5.7×2.85=86.098586.0985×0.108=9.299 kN.m el A0=10√（hc/f）= 10 √(550/1.5)=191.3mm el=h/2－0.4A0=108mm 说明：Nw计入墙体荷载及钢窗重。a0=10√（hc/f）= 191.3mm纵墙内力图（按荷载标准值计算） 1）恒载下轴力图、弯矩图 2）可变载下轴力图、弯矩图底层纵墙内力计算（按设计值）N （kN） M （KN.m） 截 面 1－1 组合1 1.2×356.450+1.4×94.221=559.650 1.2×8.4883+1.4×9.299=13.605 组合2 1.35×356.450+1.0×94.221=575.429 1.35×8.4883+1.0×9.299=20.758 截 面 2－2 组合1 1.2×547.15248+1.4×94.221=788.492 __ 组合2 1.35×547.15248+1.0×94.221=832.877 __ 说明：组合1：（γg，γq）=（1.2,1.4）；
组合2：（γg，γq）=（1.35,1.0）底层纵墙受压承载力验算截面1－1 截面2－2 组合1 组合2 N（kN） 559 575.429 832.877 A 2.7×0.37=0.999 0.999 0.999 e=M/N （m） 0.024 0.036 0 e/h 0.065 0.097 0 Y=H/2(mm) 185 185 185 β=H0/h 1313 13 φ 0.645 0.579 0.797 f（γAf） 1.5 1.5 1.5×0.9=1.35 Nu（=φfA） (MPA) 966.533 867.632 1076.223 备注 NηγfA l=67.3848 局部承载力不满足要求. 局部受压承载力不满足时可采取的措施 增加垫块（刚性），垫梁，本设计中采用圈梁 5.柱配筋设计 截面尺寸：取 350mm×350mm 5.1 计算简图 5.2荷载计算屋面 恒载 防水层 0.35 kN/m2 细石混凝土找平 0.04×25 = 1.0 kN/m2隔热层 0.1×4 = 0.4 kN/m2 屋面板0.1×25 = 2.5 kN/m2板底抹灰0.02×17 = 0.34 kN/m2主梁传来自重 2.815+0.306=3.121 kN/m 次梁传来自重 2.1875+0.238=2.4255kN/m 次梁传来自重（改） 2.5+0.272=2.772kN/m Gw1=（0.35+1+0.4+0.34+2.5)×1.9×5.7+2.4255×5.7+3.121×1.9=69.46495kN/m Gw2=（0.35+1+0.4+0.34+2.5)×1.9×5.7+2.772×5.7+3.121×1.9=71.44kN/m NGK2 = Gw2+2×1.33Gw1=256.217kN/m 活载QW = 0.5 ×1.9×5.7=5.415 kN/m NQK2 =QW+2 ×1.33×QW=19.8189kN/m楼面恒载 GL1=3.44×1.9×5.7+2.4255×5.7+3.121×1.9=57.0105 G L2= 3.44×1.9×5.7+2.772×5.7+3.121×1.9= 58.9855 N GK1=G L2+2×1.33×GL1= 210.6334 活载 QL=57.399 N QK1= QL + 2 ×1.33× QL = 210.08 柱自重 G1 = （25×0.35×0.35+17×0.02×0.035×4）×3.9=13.806 G2 = （25×0.35×0.35+17×0.02×0.035×4）×4.82=17.0628 轴压力计算N GK=N GK1+NGK2 +G1+G2 = 497.71923N QK=N QK1+ NQK2= 229.8989N 1=1.2N GK+1.4N QK=919.125N 2=1.35N GK+1.0N QK=901.820 N=919.125 5.3 配筋计算 计算长度H 1=4.82m lo =3900-30+450+500=4820mm lo /b = 4.82/0.3 5= 13.77 , 查表得φ = 0.92 由N≦N u= 0.9φ(fy’ As’+fcA) 得 As’ =（ Nu /0.9φ - fcA）/ fy’ 919.125×1000≦0.9×0.92×（11.9×350×350+300As’ ） 计算得 As’≦0 As= 0.006×350×350=735 mm2 构造配纵A向钢筋，选用416 （As = 804 m m2） 。

构造配箍筋d = 6 mm S = 200 mm 选用[email protected] 5.4 柱配筋图6.混合结构建筑物基础设计 6.1 墙下条形基础 基础底板宽度 基底竖向力Nk（kN/m）：547.15248+94.221=641.373kN Nk=641.373/5.7=112.522 kN/m 底板宽度：
B≥Nk/( f a－γ1D 1－γ2D 2) = 112.522/[80-20×(0.8+0.45/2)-10×0.25] = 1.97m 选用宽度：B= 2m按扩展基础设计 1﹚基础板高度h1（按1m板带计算) NGK=541.066kN NQK=94.221 kN NGK,= 541.066/5.7=95.992 kN NQK,= 94.221/5.7=16.53 kN 地基净反力标准值 qjkG（kN/m）= NGK,/ B =95.992/2=47.996kN/m qjkQ（kN/m）= NQK, / B =16.53/2=8.265kN/m剪力设计值 B2=( B－墙厚)/2=(2-0.37)/2=0.815m V(kN)=max(1.2qjkG+1.4qjkQ, 1.35qjkG+1.0qjkQ) B2 =max(69.1662,73.0596)×0.815 =59.54 kN h10≥V /（0.7ftb）=59.54×103/(0.7×1.1×1000)=77.87mm h1= h10+as=77.33+40=117.33mm, 取h1=250mm 基础板配筋MGK= qjkG B22/47.996×O.8152/2=15.94 kN﹒mMQK= qjkQ B22/8.265×O.8152/2=2.745 kN﹒mM(kN﹒m)=max(1.2MGK+1.4MQK, 1.35MGK+1.0MQK) =max(22.971,24.264) =24.264kN﹒m h10= h1－as =250-40=210mm αs =M/ α1fcb h02=24.264×106/(1.0×9.6×1000×2102)=0.057<αsb =0.426 γs =﹝1+√(1－2αs)﹞/2=0.970 As= M/fyγs h10 =24.264×106/(210×0.97×210)=585.73mm2 选用：[email protected](AS=604mm2) ρmin = max(0.2 %，0.45 ft／fy =0.45×1.1／210=0.236% )= 0.236% ρ = As / bh =604/(1000×250)=0.242%﹥ρmin 分布钢筋（按构造配置）[email protected]配筋图6.2柱下独立基础 基础底面积 fa=80kN/m2 ｒ1=20 ,D1=0.8m+0.45m=1.25m ｒ2=10 ,D2=1.5m-0.8m-0.45m=0.25m 柱底轴力：
Nk=N Gk+ N Qk=497.71923+229.8989-0.95×3.54=724.26kN 基础的底面积：
A =Nk/（fa－γ1D1－γ2D2) =724.26/(80-20×1.25-10×0.25)=13.80m2 基础尺寸：
b =√A=3.7m 实取：
a=b=3.7m 基础高度C20：
fc= 9.6 N/mm2，ft= 1.10 N/mm2N=919.125kN 锥形基础边缘高度不宜小于200mm,h2≧200mm 因此h0﹥200mm 因为坡度应不小于1/3 h,=(a-at)/6=(3.7-0.35)/6=0.558m h0﹤h2+h,=758mm 综上取h0=400mm,h=450mm,as=50mm qj=N/(ab)=919.125/(3.7×3.7)=67.85 kN/m2 at =0.35m, ab = at +2h0=1.15m am =（at+ ab) /2=0.75m Ai=ab/4-ab2/4=3.72/4-1.152/4=3.09 m2 Fl = qj Ai=67.85×2.91=207.456kN 0.7βh× ft am h0=0.7×1.0×1.10×750×400=231kN﹥Fl 因此高度满足要求 底板配筋 MI（kN.m）= qj(b－bt)2 (2l+at)/24=67.138×(3.7-0.35)2×(2×3.7+0.35)/24=243.30 kN.m AsI（mm2）= MI /（0.9fy h0)=243.30×106/(0.9×210×400)=3218 mm2 AsI（mm2/m）/ b=3218/3.7=869.73mm2/m 实取：[email protected](As=958mm2)