北站模板工程专项施工方案_建筑模板工程施工方案
模板工程专项施工方案 一、 工程概况 1.工程名称：**汽车客运北站―站务楼 2.建筑面积：7697.6，地下一层、地上三层 3.施工单位：**建筑设计研究院有限公司 4.监理单位：**工程建设项目管理有限公司 5.建设单位：中国**建设集团有限公司、**分公司 6.设计单位：**建筑设计研究院有限公司 7.勘察单位：**州建筑勘察设计研究院 8.自2019年9月20日至2020年11月15日期间按本方案布设临时用电。
9.建筑耐久年限为一类50年，建筑耐火等级地下为一级，地上为二级，屋面防水等级为一级，抗震设防烈度8度，设防类别为重点设防类。建筑物主体结构合理使用年限50年。要求2019年9月20日开工，2020年11月15日竣工。
10.“三通一平”工程完成，交通运输通畅，施工条件成熟。
11、工程质量：
“合格” 二、编制依据 《**汽车客运北站―站务楼楼安全施工组织设计》 《混凝土结构工程施工质量及验收规范》 GB50204-2015 《建筑施工安全技术统一标准》 GB50870-2013 《建筑施工模板安全技术规范》 JGJ162-2014 《建筑施工高处作业安全技术规范》 JGJ80-2016 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《筑施工安全检查标准》 JGJ59-2011 《兵团建筑施工安全生产标准化手册》 三． 模板施工的材料要求 （1）计划模板采用优质1.5㎝厚镜面板，它具有以下优点：
板幅大，自重轻，板面平整，即可减少安装工作量，节省现场人工费用又可减少外露表面的装饰及磨去接缝的费用；
能多次重复使用。
（2）连接附件：50×100的杨木方、50×100的松木方、蝴蝶型卡、穿墙螺杆、钉子等。
（3）支撑系统：用50×50的方钢，Φ48.3×3mm钢管。
（4）进料时必须做好验收和试验，必须有质保单和合格证 。严禁采用锈蚀，薄壁，严重弯曲的的杆件，不得使用霉变、断裂的模板等材料。
四．模板设计方案 （一）模板施工准备工作 1. 根据工程的具体特点，仔细看图，确定模板的平面布置，纵横龙骨的规格及排列尺寸和穿墙螺杆的位置。并根据规范要求验算龙骨和支撑体系的强度和变形及支撑体系的稳定性。
2. 根据模板设计图，轴线及边线，定好位置和水平控制标高；
在柱板的阴阳角处贴双面胶（防止混凝土漏浆）。
3. 柱钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件安装到位，绑好钢筋保护层垫块，并办理完隐蔽验收手续。
4. 按设计图纸要求和操作工艺标准向班组进行安全及技术交底。
（二）模板施工工艺流程 熟悉图纸——施工技术、方案交底——配置模板——涂刷脱模剂——放线——柱模板安装 ——校正固定——预埋墙体拉结筋——班组自检——项目（质检员）检查验收——项目（技术员）技术复核——办理隐蔽工程验收——监理单位验收———砼浇筑——拆模——养护——搭设满堂脚手架——铺梁底、梁侧及平台板、模板——校正、固定、钢筋绑扎——复核尺寸——班组自检——项目（质检员）检查验收——项目（技术员）技术复核——办理隐蔽工程验收——监理单位验收———砼浇筑——养护——拆模 。
(三)模板安装操作工艺 1.基础模板安装 （1）根据基础墨线、水平标准基准点，把模板固定牢固。
2.柱模板安装 （1）按照放线位置钉好定位筋。
（2）按柱模板设计图的模板位置，由下至上安装模板，模板之间用木枋钉紧，转角位置用木模将两模板连接。
（3）安装柱箍：柱箍用钢管制成，柱箍根据柱模尺寸、侧压力大小等因素进行设计选择，必要时增加对拉螺杆。
（4）安装柱模的拉杆或斜撑：柱模每边的拉杆或顶杆，固定于事先预埋在楼板内的钢筋上，用可调螺杆调节校正模板的垂直度，拉杆或顶杆的点要牢固可靠，与地面的夹角大于45度。
（5）柱子模板采用普通12厚胶合板，竖肋用40Х40方管，方管厚度为2mm，围檩采用双排48.3Х3.6的短钢管两根并排形成抱箍加固。柱板竖肋间距为100mm。水平方向布置1-3根Ф12对拉螺杆（间距300mm）,螺杆竖向间距400mm，首排距地200mm.用对拉螺杆拉紧围檩钢管。四周用外穿螺杆加固。
（6）柱子模板截面大于600mm中间应设穿墙螺栓，穿墙螺栓选用16的穿墙螺杆，螺栓的排列间距，水平方向两边距板边150mm，中间间距控制在600Х600左右，螺栓外设塑料套管以便二次周转使用。
（7）模板安装完毕，检查一遍扣件、螺杆、拉顶撑是否牢固，模板拼缝以及底边是否严密特别是门窗洞边的模板支撑是否牢固。
（8）模板、钢管支撑系统应具有足够的强度及刚度、稳定性和易拆除性，立杆底部必须设垫块，确保立杆有足够的支撑面积，加强承重架的安全系数。
（9）砼浇筑前应对模板淋水，并用双面胶及三夹板堵缝，以免漏浆。
3.梁模板安装 （1）在柱子上弹出轴线、梁位置线和水平线。
（2）梁支架的排列、间距要符合模板设计和施工方案的规定，梁支撑立杆为双排，间距不大于1000mm，梁侧板木方间距200mm，木方100mm面向上。梁侧模通过在支架上加设斜撑杆一道和竖向背杆定位，梁底模与侧模应密实。
（3）按设计标高调整钢管支柱的标高，然后安装木枋或钢龙骨，铺上梁底板，并拉线找平。梁的起拱高度按设计要求，当梁底板跨度等于及大于4m时，梁底应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨的1‰～3‰。
（4）支顶之间应设水平拉杆和剪刀撑，其竖向间距不大于2m，若楼层高度超过4.5m以上时，要另行设计。
（5）支顶若支承在基土上时，应对基土平整夯实，并满足承载力要求，并加50mm厚200mm宽，3000mm长的杨木垫板等有效措施，确保混凝土在浇筑过程中不会发生支顶下沉。
（6）梁的两侧模板通过木模用钉子与底板连接。
（7）当梁高超过700mm时，侧模增加穿梁对拉螺杆。
（8）梁柱接头的模板构造根据工程特点进行设计和加工，具体见模板大样图。
4.楼板模板安装 （1）楼板模板以镜面板为底模，以50×50的方钢做底部垫板，间距不大于250mm，用ф48.3×3.6钢管搭设满堂排架，立杆离轴线400mm。一层层高为：5.1m，二层为4.2m，局部三层为3.9m。
1）首层层高5.1m,水平横杆布跨分为5层，底部扫地杆距地200mm，第二道水平杆距扫地杆间距1.45m，第三道水平杆距第二道水平杆间距1.45m,第四道距第三道水平杆间距1.45m,第五道距第四道水平杆间距1.45m,第六道距顶板350mm，同时采用Ф48.3钢管内支撑作为垂直支撑钢件，纵横向设置Ф48.3Х3.6mm水平连杆与立柱连接，立杆间距不大于1m。
2）二层层高4.75m,水平横杆布跨分为5层，底部扫地杆距地200mm，第二道水平杆距扫地杆间距2m，第三道水平杆距第二道水平杆间距2m,第四道距第三道水平杆间距1.4mm,第五道距离现浇底板475mm，同时采用Ф48.3钢管内支撑作为垂直支撑钢件，纵横向设置Ф48.3Х3.6mm水平连杆与立柱连接，立杆间距不大于1m。
（2）支顶应垂直，上下层支顶在同一竖向中心线上，而且要确保多层支架间在竖向与水平向的稳定。
（3）通线调节支顶高度，将大龙骨找平，楼板跨度大于4米时，底模必须适当起拱，如设计无要求时，起拱高度为板跨的1‰～3‰。
（4）铺模板时可从一侧开始铺，每两块板间用木龙骨连接拼缝要严密。
（5）悬挑出的物体立面上层与下层必须垂直一致，施工过程中应吊线校正，三个面必须垂直，不得有凹凸现象出现。
（6）楼面模板铺完后，应检查支柱是否牢固，模板之间连接是否牢固，拼缝是否严密，然后将楼面清扫干净。
5.楼梯模板 楼梯模板采用竹胶模板，楼梯板的支撑大小不得低于1000mm，模板下方采用50×70mm方管做横梁，以增加其抗弯强度。方管间距为200mm，支撑的中心线必须与楼梯垂直，并加设两道支撑钉设牢固，楼梯模板拆除前应征得技术负责人的同意。
6.模板拆除工艺要求 当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定 构件类型 构件跨度(m) 达到设计的混凝土立方体抗压 强度标准值的百分率（%） 板 ≤2 ≥50 ＞2，≤8 ≥75 ＞8 ≥100 梁、拱、壳 ≤8 ≥75 ＞8 ≥100 悬臂构件 —— ≥100 （1）柱子模板拆除：先拆掉斜拉杆或斜支撑，然后拆掉柱箍及对拉螺杆，然后用橇棍轻轻橇动模板，使模板与混凝土脱离。
（2）挡土墙模板拆除：先拆除斜拉杆或斜支撑，再拆除穿墙螺杆及纵横龙骨或钢管卡，然后用橇棍轻轻橇动模板，使模板离开墙体，将模板逐块传下堆放。
（3）楼板、梁模板拆除 ①先将支柱上的可调上托松下，使模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，再用钢钎橇动模板，使模板块降下，拿下模板，然后拆除水平拉杆及剪刀撑和支柱。
②拆除模板时，操作人员应站在安全的地方。
③拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。
④拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。
⑤拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的扣件及时集中统一管理。
⑥楼板及梁模板拆除，必须在楼板及梁混凝土浇筑时留设1-2组同条件试块，在拆模前，先对试块进行试压，根据混凝土强度增长情况，决定是否可进行拆除。楼板及梁，必须待混凝土强度达到75%以上，悬臂构件强度必须达到100%，方可拆除模板。拆模前，必须填写拆模申请书，经有关安全及技术人员交底及签字同意后，方可作业。
侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。
模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。
计算书 计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
图1 梁模板支撑架立面简图 一、参数信息 1.模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B(m)：0.3；
梁截面高度 D(m)：0.70；
混凝土板厚度(mm)：120.00；
立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；
立杆步距h(m)：1.60；
板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.830；
梁两侧立杆间距(m)：0.60；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48.3×3.6；
立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；
2.荷载参数 新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；
模板自重(kN/m2)：0.30；
钢筋自重(kN/m2):2.00；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；
振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数 方管弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
方管抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；
方管抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
方管抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；
面板材质：胶合面板；
面板厚度(mm)：12.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数 梁底方管截面宽度b(mm)：50.0；
梁底方管截面高度h(mm)：50.0；
梁底纵向支撑根数：1；
5.梁侧模板参数 主楞间距(mm)：500；
次楞根数：2；
主楞竖向支撑点数量：2；
固定支撑水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：200mm，400mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.30；
壁厚(mm)：3.60；
主楞合并根数：2；
次楞材料：方管；
宽度(mm)：50.00；
高度(mm)：50.00；
二、连梁侧模板荷载计算 按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22γtβ1β2V1/2 F=γH 其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。
面板计算简图(单位：mm) 1.强度计算 材料抗弯强度验算公式如下：
σ ＝ M/W < [f] 其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50×1.2×1.2/6=12cm3；
M -- 面板的最大弯矩(N·mm)；
σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) [f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按照均布活荷载最不利布置下的简支梁计算：
M = 0.125ql2 其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括：
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；
振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；
计算跨度: l = (650-110)/(2-1)= 650mm；
面板的最大弯矩 M= 0.125×(10.709+2.8)×[(650-110)/(2-1)]2 = 49.2×104N·mm；
面板的最大支座反力为: N=0.5ql=0.5×(10.709+2.800)×[(650-110)/(2-1)]/1000=3.6 kN；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 49.2×104 /3.60×104=13.7N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 14N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =5.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=14N/mm2，满足要求！ 四、梁侧模板支撑的计算 1.次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q = 1.283/0.500= 2.567kN/m 本工程中，次楞采用方管，宽度50mm，高度50mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: W = 1×4×7×7/6 = 32.67cm3；
I = 1×4×7×7×7/12 = 114.33cm4；
E = 10000.00 N/mm2；
计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M = 0.064 kN·m，最大支座反力 R= 1.412 kN，最大变形 ν= 0.097 mm （1）次楞强度验算 强度验算计算公式如下: σ = M/W<[f] 经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.42×104/3.27×104 = 2 N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值: [f] = 17N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值 σ = 2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 [f]=17N/mm2，满足要求！ 2.主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.412kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2×5.078=10.16cm3；
I = 2×12.187=24.37cm4；
E = 206000.00 N/mm2；
主楞计算简图 主楞弯矩图(kN·m) 主楞变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.085 kN·m，最大支座反力 R= 2.000 kN，最大变形 ν= 0.012 mm （1）主楞抗弯强度验算 σ = M/W<[f] 经计算得到，主楞的受弯应力计算值: σ = 8.47×104/1.02×104 = 8.3 N/mm2；
主楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值 σ =8.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！ （2）主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.012 mm 主楞的最大容许挠度值: [ν] = 120/400=0.3mm；
主楞的最大挠度计算值 ν=0.012mm 小于 主楞的最大容许挠度值 [ν]=0.3mm，满足要求！ 五、梁底模板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 250×12×12/6 = 6.00×103mm3；
I = 250×12×12×12/12 = 3.60×104mm4；
1.抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f] 钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+2.00)×0.30+0.30]×0.25=2.430kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×0.25=1.400kN/m；
q=2.430+1.400=3.830kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下: Mmax=ql2/8 = 1/8×3.83×2502=2.99×104N·mm；
RA=RB=0.5ql=0.5×3.83×0.25=0.479kN σ =Mmax/W=2.99×104/6.00×103=5N/mm2；
连梁底模面板计算应力 σ =5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！ 六、梁底支撑的计算 本工程连梁底支撑采用钢支撑。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；
挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=0.479/0.25=1.915kN/m 2.钢支撑的支撑力验算 方管计算简图 钢支撑按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢支撑的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4×7×7/6 = 32.67 cm3；
I=4×7×7×7/12 = 114.33 cm4；
方管强度验算: 计算公式如下: 最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×1.915×0.252 = 0.012 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.012×106/32666.7 = 0.4 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
钢支撑的最大应力计算值 0.4 N/mm2 小于 方管抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 钢支撑抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/(2bh0) 其中最大剪力: V =0.6×1.915×0.25 = 0.287 kN；
钢支撑受剪应力计算值 τ = 3×0.287×1000/(2×40×70) = 0.154 N/mm2；
钢支撑抗剪强度设计值 [τ] = 1.6 N/mm2；
钢支撑的受剪应力计算值 0.154 N/mm2 小于 方管抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求! 钢支撑挠度验算: 计算公式如下: ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250 钢支撑最大挠度计算值 ν= 0.677×1.915×2504 /(100×10000×114.333×104)=0.004mm；
钢支撑的最大允许挠度 [ν]=0.250×1000/250=1.000 mm；
钢支撑的最大挠度计算值 ν= 0.004 mm 小于 方管的最大允许挠度 [ν]=1 mm，满足要求！ 3.支撑小横杆的强度验算 梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=0.479kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P2=(0.600-0.250)/4×0.250×(1.2×0.110×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.250×(0.300-0.110)×0.300=0.165kN 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm) 经过连续梁的计算得到：
支座力: N1=N2=0.644 kN；
最大弯矩 Mmax=0.113 kN·m；
最大挠度计算值 Vmax=0.179 mm；
最大应力 σ=0.113×106/5080=22.2 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值 22.2 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求! 七、梁跨度方向钢管的计算 作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑钢支撑的支座反力。
钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：
W=5.08 cm3；
I=12.19 cm4；
E= 206000 N/mm2；
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中力P= 0.644 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kN·m) 支撑钢管计算变形图(mm) 最大弯矩 Mmax = 0.242 kN·m ；
最大变形 νmax = 0.678 mm ；
最大支座力 Rmax = 2.174 kN ；
最大应力 σ =M/W= 0.242×106 /(5.08×103 )=47.5 N/mm2；
支撑钢管的抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 47.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度νmax=0.678mm小于1000/150与10 mm,满足要求! 八、扣件抗滑移的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc 其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.174 kN；
R < 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 σ = N/(φA)≤[f] 1.梁两侧立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横向支撑钢管的最大支座反力：
N1 =0.644 kN ；
纵向钢管的最大支座反力：
N2 =2.174 kN ；
脚手架钢管的自重：
N3 = 1.2×0.129×3=0.465 kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N4=1.2×[(1.00/2+(0.60-0.25)/4)×1.00×0.30+(1.00/2+(0.60-0.25)/4)×1.00×0.110×(2.00+24.00)]=2.228 kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N5=1.4×(2.000+2.000)×[1.000/2+(0.600-0.250)/4]×1.000=3.290 kN；
N =N1+N2+N3+N4+N5=0.644+2.174+0.465+2.228+3.29=8.8 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)：
A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max[1.155×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.945 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；
σ=8800.06/(0.207×489) = 86.9 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 86.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！ 板模板(扣件钢管架)计算书 模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20011)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息: 1.模板支架参数 横向间距或排距(m):1.00；
纵距(m):1.00；
步距(m):1.60；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.20；
模板支架搭设高度(m):4.98；
采用的钢管(mm):Φ48×3.6 ；
板底支撑连接方式:方管支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
2.荷载参数 模板与木板自重(kN/m2):0.350；
混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
3.材料参数 面板采用胶合面板，厚度为12mm；
板底支撑采用方管；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；
面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
方管弹性模量E(N/mm2):9000.000；
方管抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
方管抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；
方管的间隔距离(mm):300.000；
方管的截面宽度(mm):40.00；
方管的截面高度(mm):70.00；
托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3.5；
图2 楼板支撑架荷载计算单元 二、模板面板计算: 模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.22/6 = 24 cm3；
I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图 1、荷载计算 (1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25×0.11×1+0.35×1 = 3.1 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×1= 1 kN/m；
2、强度计算 计算公式如下: M=0.1ql2 其中：q=1.2×3.1+1.4×1= 5.12kN/m 最大弯矩M=0.1×5.12×3002= 46080 N·mm；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 46080/24000 = 1.92 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 1.92 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 三、模板支撑方管的计算: 方管按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=b×h2/6=5×5×5/6 = 20.8 cm3；
I=b×h3/12=5×5×5×5/12 = 52.08 cm4；
方管楞计算简图（mm） 1.荷载的计算：
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25×0.3×0.11+0.35×0.3 = 0.93 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.3 = 0.3 kN/m；
2.强度验算: 计算公式如下: M=0.1ql2 均布荷载 q = 1.2 × q1+ 1.4 ×q2 = 1.2×0.93+1.4×0.3 = 1.536 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.536×12 = 0.154 kN·m；
方管最大应力计算值 σ= M /W = 0.154×106/32666.67 = 4.702 N/mm2；
方管的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方管的最大应力计算值为 4.702 N/mm2 小于方管的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求! 3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ] 其中最大剪力: V = 0.6×1.536×1 = 0.922 kN；
方管受剪应力计算值 τ = 3 ×0.922×103/(2 ×40×70) = 0.494 N/mm2；
方管抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方管的受剪应力计算值 0.494 N/mm2 小于 方管的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求! 四、托梁材料计算: 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(单钢管) :Ф48×3.5；
W=5.08 cm3；
I=13.08 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.536kN; 托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN·m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.517 kN·m ；
最大变形 Vmax = 1.232 mm ；
最大支座力 Qmax = 5.586 kN ；
最大应力 σ= 517058.56/5080 = 101.783 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 101.783 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求! 托梁的最大挠度为 1.232mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求! 五、模板支架立杆荷载设计值(轴力): 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×2.75 = 0.355 kN；
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×1×1 = 0.35 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25×0.11×1×1 = 2.75 kN；
静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.455 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
活荷载标准值 NQ = (1+2 ) ×1×1 = 3 kN；
3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.346 kN；
六、立杆的稳定性计算: 立杆的稳定性计算公式 σ =N/(φA)≤[f] 其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 8.346 kN；
φ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3；
σ-------- 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
L0---- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度L0有两个计算公式L0=kuh和L0=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即L0=max[1.155×1.7×1.5，1.5+2×0.2]=2.945；
k ---- 计算长度附加系数，取1.155；
μ ---- 考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，取1.7；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a = 0.2 m；
得到计算结果：
立杆计算长度 L0=2.945；
L0 / i = 2945.25 / 15.8=186 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值；
σ=8346.03/(0.207×489) = 82.452 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 82.452 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！ 六.施工过程的控制 1.模板的水平标高控制：根据楼层把50线抄在柱钢筋、钢管上，校正定位并临时固定；
然后将50线，引入各开间，搭设钢管支撑排架，铺设梁、楼板底模，复核校正。楼板模板均放在室内满堂架上，与梁侧模上口平齐；
上口要求平整、严密。
2.模板的截面控制：柱、梁均采用双面弹线控制，根据弹出的控制线控制截面尺寸 3.模板垂直度控制：为有效控制柱模板的垂直度，在所有柱板的一侧均弹控制线，作为模板校正时的基准线。控制线距离边线20cm,。模板校正后，及时固定。
4.模板刚度、稳定性控制：支撑排架的搭设,立杆间距不大于1m,排架的立杆必须落到楼板面上（严禁下部垫砖等做法，垫高用木板）。立杆均低于楼板底5cm；
支撑排架水平拉杆严禁少于三道，且底部扫地杆离地（楼板面）20cm高，中部一道不得高于1.6m。楼板、梁底模下所有立杆均设保险扣件。墙板及顶板上的90*50mm排骨档，方木间距不得大于25cm。所有墙板模板的拼缝处必须有一根竖向方木。
5.根据模板设计图、支撑排架图进行搭设。
标准层支撑排架：重点注意排架立杆必须上下对齐，以利荷截的垂直传递。排架立杆下必须垫木板。立杆一般离柱边250—300mm 立杆的间距，主梁（或梁高大于800mm时）下为900mm，次梁下为900—1100mm之间，双排布置；
个别不能兼顾时，必须加设梁托。横楞最上一根为主横楞长度不小于1400mm，横楞在梁底下，牵杆在横楞下方，主横楞应要控制梁底、标高，不宜通长设置，横楞的步距控制在1500—1800mm之间。立杆离楼地面200mm处设扫地杆，沿主梁两边都要贯通设置，扫地杆以上每1600mm设拉杆，一道沿主梁方向，两边立杆都必须设钢管剪力撑并相互间形成闭合三角形状，剪力撑与立杆的每个相交处都必须用扣件夹实。剪刀撑接头只能搭接，严禁使用接头扣件承接，接头处的扣件不能少于2只；
斜撑与地面的夹角控制在45度左右。排架必须能独立成体系，严禁依赖其它附着物件。
排架的扣件必须合理使用，十字扣和转向扣不能混用。立杆承接时要插足，搭接时搭接长度不得小于40cm且不能少于2个扣件。不管采用任何一种扣件，每个螺母都必须拧紧，特别是梁底的主横楞，绝对不能疏忽，班组长必须对其所施工部位进行全数检查，并做好记录，整个排架搭设成整体后，必须对立杆下脚作全面检查，并做好记录。上层的排架搭设时参照下层的搭设方法。
在回填土上的立杆下必须垫大于厚50mm宽200mm的通长板，板下铺设100mm厚的碎石，使之略高于地面，同时设排水系统。碎石下的回填土必须夯实。
6.模板安装前隐敝工程验收：清除挡土墙下口垃圾，检查墙内预埋铁件。模板安装后利用排架将柱模扶直，四边用钢管固定，柱两个方向垂直度应小于1‰，同时要校正方正度。模板在梁底部位要根据柱、梁的长度起拱1‰—3‰。起拱时梁侧模要根据相邻平台厚度、标高确定，特殊部位要先编号，防止搞错。不足模数时，柱、梁、板、夹角处要用木材镶足，固定牢，并用楔榫实。楼板随梁的起拱情况适当起拱，梁高度大于700mm时采用Ф12的对拉螺杆拉结两边侧模，每边拉结螺杆双钢管做横楞，也就是排架支撑点，除正常的斜撑固定外，要在3m区间内加两道剪刀撑，再在四角加上上下二道角撑。墙板模板斜支撑每档不得小于1500mm一档，每块平台模板的两头或两边要搁置稳定，不能发现有灌空、起跷象。
五．质量标准 1.保证项目：
模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，其支架的支承部分必须有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实并有排水措施。
2.在实际施工过程中，为了保证梁底模的稳定，在沿梁宽方向横杆中间加设顶撑。在布置梁板支撑架时，着遇到柱的尺寸较大而不能保证立杆间距时，可根据柱的实际尺寸相应扩大立杆间距，然后在柱周围立杆间距较大的立杆间加设立杆以保证支架系统的稳定性。
’． 3.施工时模板就位要准确，穿墙对拉螺栓要全穿齐、拧紧，保证墙、柱断面尺寸正确。
4.模板应具有足够强度、刚度及稳定性，能可靠地承受新浇混凝土的重量，侧压力以及施工荷载。浇筑前应检查承重架及支撑扣件是否拧紧。
5.墙、柱下脚口接缝必须严密，砼振捣密实，防止漏浆、“烂根”及麻面。
6.支撑系统要合理，防止梁侧、柱、墙面砼鼓出及 “爆模” 7.柱、墙、梁板模安装完后，必须“自检、互检、交接检”三检制度，进行工序交接制度，然后进行检验批报验。
8. 模板的安装误差应严格控制在允许偏差范围内 项目 允许偏差 检验方法 轴线位置 5 钢尺 板表面标高 5 水准仪或拉线、钢尺 柱、梁 4.5 钢尺检查 层高垂直度 6 经纬仪或吊线、钢尺 8 经纬仪或吊线、钢尺 相邻板面高低差 2 钢尺检验 表面平整<2M长度以上> 5 2M靠尺和塞尺检查 六．板模支设的质量控制措施 1．所有的结构支架前均应由专人进行配板设计，余留量由缝模调整。
2．模板及其支撑均应落在实处，不得有“虚”脚出现，安拆均设专人负责。
3．为防止砼在硬化过程中与模板粘结，影响脱模，在浇筑砼之前，应清理模板的表面(包括第一次使用的模板)涂刷隔离剂。
4．在安装模板之前，应将各种电管、水管等按图就位，避免模板安装好后二次开洞。模板自身就位时应严格按照配模图纸进行安装。
5．浇筑砼时振捣器不能直接碰到板面上，避免磨损撞坏面板，同时振捣时间要按规范规定，要适时，以防模板变形． 6．楼板最早加荷时间应经核算确定，但不得早于楼(屋面)板混凝土浇筑完毕后72h。当气温低于15℃时，应适当延长时间。
7．为确保质量，应相应制定奖惩措施。
七．木工安全技术交底 1.模板支撑不得使用腐朽、扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直，底端平整坚实，并加垫木。木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。
2.采用桁架支模应严格检查，发现严重变形、螺栓松动等应及时修复。
3.支模应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序，禁止利用拉杆、支撑攀登上下。支设4m以上的立柱模板，四周必须顶牢。操作时要搭设操作架，不足4m的，可使用马登操作。
4.支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作和在梁底上行走。
5.支设立柱模板和梁模板时，操作平台同钢筋绑扎，要求不得站在梁柱模板上操作和在梁底板上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。
6.支模应按工序进行，模板在没有固定好之前不得进行下道工序，否则模板受外界影响容易倒塌伤人。
7.高空临边作业时，有高外坠落和掉下材料的危险，支模人员上下应走通道，严禁利用模板、栏杆、支撑上下，站在活动平台上支模要系好安全带，工具要随手放入工具袋内，禁止抛掷任何物体。
8.拆除模板应经施工技术人员同意。操作时应按顺序分段进行，严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。工完前，不得留下松动和悬挂的模板。拆动的模板应及时运送到指定地点集中堆放，防止钉子扎脚。
9.拆模后需要局部支撑和使用早拆体系的支撑杆必须顶牢，不得松动，防止支撑倒下伤人，高处作业严禁投掷材料。
八、施工注意事项 1.应避免的质量通病 （1）柱模板容易产生的问题：柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。
防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；
转角部位应采用联接角模以保证角度准确；
柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行设计确定；
梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。
（2）梁和楼板的模板容易产生的问题：梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，生蜂窝麻面。
防止办法：700mm梁高的侧板，加穿墙螺杆。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求应按规范要求起拱。
九、成品保护措施 1.模板安装时，不得随意开孔，预留钢筋可一端弯成90°与混凝土墙钢筋焊接或扎牢，另一端用铁线绑牢，从板缝中拉紧紧贴模板内面，拆模后再拉出。
2.拆模时不得用大锤硬砸或用橇棍硬橇，以免损坏模板。
3.操作和运输过程中，不得抛掷模板。
4.模板每次拆除以后，必须及时进行清理（清理混凝土粘浆、木钉），涂刷脱模剂，分类堆放。
5.在模板面进行钢筋等焊接工作时，必须用石棉板或薄钢板隔离。
6.泵送混凝土的输送混凝土管支架脚下应加设垫板。
十、 安全措施 1.废烂木枋不能用作龙骨。
2.安装、拆除外墙外模板时，必须确认外脚手架符合安全要求。
3.内模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架。
4.在4m以上高空拆除模板时，不得让模板、材料自由下落，更不得大面积同时撬落，操作时必须注意下方人员的动向。
5.正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶严禁拆除。
6.安装柱及梁模板，应先搭设脚手架或安全网。
7.水平拉杆不准钉在脚手架或跳板等不稳定物体上。
十一、 安全应急救援预案 总指挥：毛宇 电话：
18299219019 后勤:邓樱坤 电话 ：15352519097 警戒：朱健 电话：
13309998920 救援：120 2.发生高处坠落事故应急救援 当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。
(1)当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及时请求救援。
(2)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。
(3)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。
(4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。
(5)发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。
(6)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。
①一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%NaCl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；
较紧地包扎。
②加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。
③止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25~40分钟放松一次，每次放松0.5－1分钟。
(7)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。
3.发生支模坍塌应急救援 (1)施工项目在班组作业前必须要结合工作环境进行有针对性的安全技术交底。并保持出入口畅通。
(2)在施工危险区域悬挂对口警示标志，设专人监护。按规定设防护措施。保持出入口畅通，有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。
(3)当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌，不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。
(4)在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立刻切断电源，确认未有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员，采取有效措施进行抢救工作，首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。
(5)现场急救处理：
①尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生。
②伤肢制动，可用夹板等简单托持伤肢。
③伤肢降温(避免冻伤)，尽量避免局部热缺血。
④伤肢不应抬高、按摩或热敷。
⑤如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带。
⑥迅速转往医院。
(6)立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。
(7)按规定上报有关主管部门请求救援。
4.触电事故应急救援措施 A、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源脱离电源的基本方法有：
（1）将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。
（2）用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。
（3）必要时可用绝缘工具（如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头）切断电源线。
（4）救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者，使之脱离电源。
（5）如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。
（6）如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点8～10米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至8～10米以外立即开始触电急救。只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。
B、在使触电者脱离电源时应注意的事项：
（1）未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。
（2）严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者；
救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体（如潮湿木棒、布带等）作为救护工具。
（3）在拉拽触电者脱离电源的过程中，救护人宜用单手操作，这样对救护人比较安全。
（4）当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死（电击二次伤害）。
（5）夜间发生触电事故时，应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护。
C、立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对伤员立即组织抢救，采取有效措施防止事故扩大和保护现场。
D、按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，及请求救援。
E、触电者未失去知觉的救护措施：应让触电者在比较干燥、通风暖和的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治。
F、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施：应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人，保持空气流通，冷天应注意保暖，同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压。
G、对“假死”者的急救措施：当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：
（1）通畅气道。第一，清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物，立即把病人的头侧向一边，迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入。第二，采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起，两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通。为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下。
（2）口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等，保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起，使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手。吹气力量要适中，次数以每分钟16—18次为宜。
（3）胸外心脏按压。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段，左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可，随后将手腕放松，每分钟挤压60—80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流。若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。
